(一)側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的分類

根據(jù)動力來源的不同，側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)一般可分為機動、液壓或氣動以及手動三大類型。

(1)機動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)：機動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)是利用注射機開模力作為動力，通過有關(guān)傳動零件使力作用于側(cè)向成型零件而將注塑模具側(cè)向分型或把側(cè)向型芯從塑料制件中抽出，合模時又靠它使側(cè)向成型零件復位。這類機構(gòu)雖然結(jié)構(gòu)比較復雜，但分型與抽芯無需手工操作，生產(chǎn)率高，在生產(chǎn)中應(yīng)用廣泛。根據(jù)傳動零件的不同，這類機構(gòu)可分為斜導柱、彎銷、斜導槽、斜滑塊和齒輪齒條等許多不同類型的側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)，其中斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)為常用，下面將分別介紹。

(2)液壓或氣動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)：液壓或氣動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)是以液壓力或壓縮空氣作為動力進行側(cè)向分型與抽芯，同樣亦靠液壓力或壓縮空氣使側(cè)向成型零件復位。液壓或氣動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)多用于抽拔力大、抽芯距比較長的場合，例如大型管子塑件的抽芯等。這類分型與抽芯機構(gòu)是靠液壓缸或氣缸的活塞來回運動進行的，抽芯的動作比較平穩(wěn)，特別是有些注射機本身就帶有抽芯液壓缸，所以采用液壓側(cè)向分型與抽芯更為方便，但缺點是液壓或氣動裝置成本較高。

(3)手動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)：手動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)是利用人力將注塑模具側(cè)向分型或把側(cè)向型芯從成型塑件中抽出。這一類機構(gòu)操作不方便，工人勞動強度大，生產(chǎn)率低，但注塑模具的結(jié)構(gòu)簡單，加工制造成本低，因此常用于產(chǎn)品的試制、小批量生產(chǎn)或無法采用其他側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的場合。手動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的形式很多，可根據(jù)不同塑料制件設(shè)計不同形式的手動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)。手動側(cè)向分型與抽芯可分為兩類，一類是模內(nèi)手動分型抽芯，另一類是模外手動分型抽芯，而模外手動分型抽芯機構(gòu)實質(zhì)上是帶有活動鑲件的注塑模具結(jié)構(gòu)。

(二)抽芯距確定與抽芯力計算

注塑模具側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的分類，側(cè)向型芯或側(cè)向成型型腔從成型位置到不妨礙維件的脫模推出位置所移動的距離稱為抽芯距，為了安全起見，側(cè)向抽芯距離通常比塑件上的側(cè)孔、側(cè)凹的深度或側(cè)向凸臺的高度大2~3mm, 但在某些特殊的情況下，當側(cè)型芯或側(cè)型腔從塑件中雖已脫出，但仍阻礙塑件脫模時，就不能簡單地使用這種方法確定抽芯距。

斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)是利用斜導柱等零件把開模力傳遞給側(cè)型芯或側(cè)向成型塊，使之產(chǎn)生側(cè)向運動完成抽芯與分型動作。這類側(cè)向分型抽芯機構(gòu)的特點是結(jié)構(gòu)緊湊，動作安全可靠，加工制造方便，是設(shè)計和制造注射模抽芯時常用的機構(gòu)，但它的抽芯力和抽芯距受到注塑模具結(jié)構(gòu)的限制，一般適用于抽芯力不大及抽芯距小于60~80mm的場合。斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)主要由與開模方向成一定角度的斜導柱、側(cè)型腔或型芯滑塊、導滑槽、楔緊塊和側(cè)型腔或型芯滑塊定距限位裝置等組成，其工作原理在第四章中已有敘述，這里僅舉一個典型的例子加以說明。

塑料制件的上側(cè)有通孔，下側(cè)有凹凸，這樣，上側(cè)就需用帶有側(cè)型志的側(cè)型芯滑塊成型，下側(cè)用側(cè)型腔滑塊成型。斜導柱通過定模板固定于定模座板上。開模時，塑件包在凸模上隨動模部分一起向左移動，在斜導柱和的作用下，側(cè)型芯滑塊和側(cè)型腔滑塊隨推件板后退的同時，在推件板的導滑槽內(nèi)分別向上側(cè)和向下側(cè)移動，于是側(cè)型芯和側(cè)型腔逐漸脫離塑件，直至斜導柱分別與兩滑塊脫離，側(cè)向抽芯和分型才告結(jié)束。為了合模時斜導柱能準確地插入滑塊上的斜導孔中，在滑塊脫離斜導柱時要設(shè)置滑塊的定距限位裝置。在壓縮彈簧的作用下，側(cè)型芯滑塊在抽芯結(jié)束的同時緊靠擋塊而定位，側(cè)型腔滑塊在側(cè)向分型結(jié)束時由于自身的重力定位于擋塊上。動模部分繼續(xù)向左移動，直至推出機構(gòu)動作，推桿推動推件板把塑件從凸模上脫下來。合模時，滑塊靠斜導柱復位，在注射時，滑塊和分別由楔緊塊和鎖緊，以使其處于正確的成型位置而不因受塑料熔體壓力的作用向兩側(cè)松動。

1.斜導柱的設(shè)計

(1)斜導柱的結(jié)構(gòu)設(shè)計：斜導柱其工作端的端部可以設(shè)計成錐臺形或半球形。但半球形車制時較困難，所以絕大部分均設(shè)計成錐臺形。設(shè)計成錐臺形時必須注意斜角0應(yīng)大于斜導柱傾斜角α,以免端部錐臺也參與側(cè)抽芯，導致滑塊停留位置不符合原設(shè)計計算的要求。為了減少斜導柱與滑塊上斜導孔之間的摩擦，可在斜導柱工作長度部分的外圓輪廓銑出兩個對稱平面.

斜導柱的材料多為T8、T10等碳素工具鋼，也可以用20鋼滲碳處理。由于斜導柱經(jīng)常與滑塊摩擦，熱處理要求硬度≥55HRC,表面粗糙度Ra值≤0.8μm. 斜導柱與其固定的模板之間采用過渡配合H7/m6.由于斜導柱在工作過程中主要用來驅(qū)動側(cè)滑塊作往復運動，側(cè)滑塊運動的平穩(wěn)性由導滑槽與滑塊之間的配合精度保證，而合模時塊的準確位置由楔緊塊決定。網(wǎng)此，為了運動的靈活，滑塊上斜導孔與斜導柱之間可以采用較松的間院配合 H11/b11,或在兩者之間保留0.5~1mm的間隙。在特殊情況下，為了使滑塊的運動滯后于開模動作，以便分型面先打開一定的縫隙，讓塑件與凸模之間先松動之后再驅(qū)動滑塊作側(cè)抽芯，這時的間隙可放大至2~3mm.

(2)斜導柱傾斜角的確定：斜導柱的形狀柱軸向與開模方向的夾角稱為斜導柱的傾斜角α,它是決定斜導柱抽芯機構(gòu)工作效果的重要參數(shù)。α的大小對斜導柱的有效工作長度、抽芯距和受力狀況等起著決定性的影響。

α增大，L和H減小，有利于減小注塑模具尺寸，但 F.和F,增大，影響斜導柱和注塑模具的強度和剛度;反之，α減小，斜導柱和注塑模具受力減小，斜導柱抽芯時的受力小，但要在獲得相同抽芯距的情況下，斜導柱的長度就要增長，開模距就要變大，因此注塑模具尺寸會增大。

注塑模具側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的分類，當抽芯方向與注塑模具開模方向不垂直而成一定交角β時，也可采用斜導柱抽芯機構(gòu)。所示為滑塊外側(cè)向動模一側(cè)傾斜β角度的情況，影響抽芯效果的斜導柱的有效傾斜角為a1=α+β,斜導柱的傾斜角α值應(yīng)在12°≤α+β≤22°內(nèi)選取，比不傾斜時要取得小些。所示為滑塊外側(cè)向定模一側(cè)傾斜β角度的情況，影響抽芯效果的斜導柱的有效傾斜角為α2=α-β,斜導柱的傾斜角α值應(yīng)在12°≤α-β≤22°內(nèi)選取，比不傾斜時可取得大些。

在確定斜導柱傾斜角α時，通常抽芯距短時α可適當取小些，抽芯距長時取大些;抽芯力大時α可取小些，抽芯力小時可取大些。另外，還應(yīng)注意，斜導柱在對稱布置時，抽芯力可相互抵消，α可取大些，而斜導柱非對稱布置時，抽芯力無法抵消，α要取小些。

(3)斜導柱的長度計算：斜導柱的長度，其工作長度與抽芯距有關(guān).當滑塊向動模一側(cè)或向定模一側(cè)傾斜β角度后，斜導柱的工作長度L斜導柱的總長度與抽芯距、斜導柱的直徑和傾斜角以及斜導柱固定板厚度等有關(guān)。

(4)斜導柱的受力分析與強度計算

斜導柱的受力分析。斜導柱在抽芯過程中受到彎曲力F.的作用。為了便于分析，先分析滑塊的受力情況。F,是抽芯力F.的反作用力，其大小與F,相等，方向相反;F、是開模力，它通過導滑槽施加于滑動;F是斜導柱通過斜導孔施加于滑塊的正壓力，其大小與斜導柱所受的彎曲力F.相等;F、是斜導柱與滑塊間的摩擦力;F2是滑塊與導滑槽間的摩擦力。另外，假定斜導柱與滑塊、滑塊與導滑槽之間的摩擦因數(shù)均為μ.

注塑模具側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的分類，由于計算比較復雜，有時為了方便，也可以用查表方法確定斜導柱的直徑。先按抽芯力和斜導柱傾斜角α在查出彎曲力,然后根據(jù)F和H以及α在中查出斜導柱的直徑。

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